[岩土工程师：沉降计算程序]桩 基 沉 降 计 算 表工程名称 工程编号 计算房号 36天然地基 基础长度m 32 桩端埋深m 1.7 土平均重度 8.5 附加应力/自重应力 0.20 沉降量mm桩基 基础宽度m 10 附加应力...+阅读
桩基沉降归地基沉降吧。 降原因 由于建筑物荷载差异和地基不均匀等原因，基础或路堤各部分的沉降或多或少总是不均匀的，使得上部结构或路面结构之中相应地产生额外的应力和变形。地基不均匀沉降超过了一定的限度，将导致建筑物的开裂、歪斜甚至破坏，例如砖墙出现裂缝、吊车轮子出现卡轨或滑轨、高耸构筑物倾斜、机器转轴偏斜、与建筑物连接管道断裂以及桥梁偏离墩台、梁面或路面开裂等。[1] 编辑本段沉降类型 建筑地基在长期荷载作用下产生的沉降，其最终沉降量可划分为三个部分：初始沉降（或称瞬时沉降）、主固结沉降（简称固结沉降）及次固结沉降。 初始沉降 初始沉降又称瞬时沉降，是指外荷加上的瞬间，饱和软土中孔隙水尚来不及排出时所发生的沉降，此时土体只发生形变而没有体变，一般情况下把这种变形称之为剪切变形，按弹性变形计算。
在饱和软粘土地基上施加荷载，尤其如临时或活荷载占很大比重的仓库、油罐和受风荷载的高耸建筑物等，由此而引起的初始沉降量将占总沉降量的相当部分，应给以估算。 主固结沉降 主固结沉降是指荷载作用在地基上后，随着时间的延续，外荷不变而地基土中的孔隙水不断排除过程中所发生的沉降，它起于荷载施加之时，止于荷载引起的孔隙水压力完全消散之后，是地基沉降的主要部分。次固结沉降在固结沉降稳定之前就可以开始，一般计算时可认为在主固结完成（固结度达到100%）时才出现。 次固结沉降 次固结沉降量常比主固结沉降量小得多，大都可以忽略。但对极软的粘性土，如淤泥、淤泥质土，尤其是含有腐殖质等有机质时，或当深厚的高压缩性土层受到较小的压力增量比作用时，次固结沉降会成为总沉降量的一个主要组成部分，应给以重视。
[2] 编辑本段计算方法 分层总和法 分层总和法是在地基沉降计算深度范围内划分为若干层，计算各分层的压缩量，然后求其总和。计算时应先按基础荷载、基底形状和尺寸、以及土的有关指标确定地基沉降计算深度，且在地基沉降计算深度范围内进行分层，然后计算基底附加应力，各分层的顶、底面处自重应力平均值和附加应力平均值。通常假定地基土压缩时不允许侧向变形（膨胀），即采用侧限条件下的压缩性指标。为了弥补这样得到的沉降量偏小的缺点，通常取基底中心点下的附加应力sz进行计算。[2] 有限元法 这种方法适用于连续介质，对于一般土体可以采用非线性弹性本构模型或弹塑性本构模型，考虑复杂的边界条件、土体应力应变关系的非线性特性、土体的应力历史和水与骨架上应力的耦合效应，可以考虑土与结构的共同作用、土层的各向异性，还可以模拟现场逐级加荷，能考虑侧向变形及三维渗流对沉降的影响，并能求得任意时刻的沉降、水平位移、孔隙压力和有效应力的变化。
从计算方法上来说，由于其计算参数多，且需通过三轴试验确定，程序复杂难以为一般工程设计入员接受，在实际工程中没有得到普遍应用，只能用于重要工程、重要地段的地基沉降的计算。[2] 规范法 《建筑地基基础设计规范》（GBJ 7-89）所推荐的地基最终沉降量计算方法是另一种形式的分层总和法。它也采用侧限条件的压缩性指标，并运用了平均附加应力系数计算，还规定了地基沉降计算深度的标准以及提出了地基的沉降计算经验系数，使得计算成果接近于实测值。 [3] 编辑本段计算注意事项 地基沉降计算中注意的几个问题： 深度计算方法 沉降计算深度可采用《建筑地基基础规范》（GB50007-2002）中的方法来确定。 应力和变形的关系 在有关地基土中的应力和变形中，都把地基假设成直线变形体，从而直接应用了弹性理论解答。
实践表明：对于低压缩性的土，当建筑物的荷载不大，基础底面的平均压力不超过土的比例界限时，它的应力和应变成直线关系，可以得到与弹性理论解答相近的结果。而当荷载增大后，情况却大不相同。又如高压缩性的软土在一开始它的应力和应变间的关系就是非线性的。因此，为了研究高压缩性土的变形和反映在更大的荷载范围下的变形的真实情况，就有必要把土看成作为非线性变形体。 土的压缩性指标的选定 从基础最终沉降量计算公式可以看出：基础沉降计算的准确性与土的压缩特性指标有着密切的关系，有时，由于压缩性指标选用不当，或根本不可靠，使得沉降计算完全失去意义。土的压缩性指标应该完全反映出土在天然的状态下受建筑物的荷载后的实际变形特征，但是，在现有条件下，室内实验与荷载实验时地基上所保持的应力状态和变形条件都和实际有所区别，而且对于不同的土和不同的实验条件，这些差别也不一样。
精确度问题 对于压缩性较大的地基，计算往往小于实测值；对于压缩性小的地基，则恰恰相反。为了提高地基变形计算的精度，在对比总结了一些地基变形计算与实测的基础上，对不同压缩的地基，《建筑地基基础设计规范》提出了相应的修正系数ψ，并认为只有正确选用了ψ，就能使地基变形计算的精确度普遍有所提高。但是，修正系数ψ的确定还不是很精确。[2] 编辑本段监测方法 监测点布置 沉降监测采用精密水准测量的方法，测定布设于建筑物上测点的高程，通过监测测点的高...
沉降计算深度的确定
在进行沉降计算之前，先讨论沉降计算深度zn的控制标准。目前沉降计算深度的控制标准主要有以下两种。（1）应力控制法（应力比法）应力比0.2 法——附加应力与自重应力的比值σz/σsz=0.2；应力比0.15法——附加应力与自重应力的比值σz/σsz=0.15；应力比0.1 法——附加应力与自重应力的比值σz/σsz=0.1。(2)应变控制法（应变比法）本书以N5+850断面为例，对应力比法和应变比法2 类共4 种地基沉降计算深度的确定方法进行讨论，以确定适合于温州浅滩软土地基的控制标准。沉降计算点为路堤断面的中点；地基主固结沉降利用e~σ'曲线，采用分层总和法计算；地基总沉降计算的沉降经验修正系数取m=1.4。为了比较不同控制标准下沉降计算结果的准确性，结合第5章沉降预测的结论，将灰色Verhulst模型对N5+850断面之地基最终总沉降量的预测值267.4 cm作为比较的标准值。
不同沉降计算深度控制标准下，沉降计算深度及地基沉降量的计算结果如表6.3、图6.3所示。表6.3 不同控制标准下的沉降计算深度及地基沉降量图6.3 不同沉降计算深度控制标准下的计算结果对比图由表6.3、图6.3可知：当采用应变比法时，沉降计算深度仅为22.3m，计算的最终总沉降比预测值小 5 5.0 cm，显然，应变比法不宜采用；当采用应力比 0.2 法时，沉降计算深度为31.9m，最终总沉降计算值比预测值小40.2 cm，该控制条件也不宜采用；当采用应力比0.15 法时，沉降计算深度为47.0m，最终总沉降计算值也小于预测值30.9 cm，虽然差异在减小，但仍不宜采用；当采用应力比0.1 法时，沉降计算深度为59.2m，最终总沉降计算值虽然也小于实测值，但其差异继续缩小，差值为23.8cm。因此，从沉降计算深度控制标准的角度而言，对于软土地基沉降计算，采用“应力比0.1 法”进行控制是比较合理的，按此标准控制的沉降计算值与实测值最接近，虽然最终总沉降的计算值与实测值之间仍然存在差异，但这种差异是不可避免的，因为影响沉降计算精度的因素多且复杂，为了提高沉降计算的准确度，还可以从下文的主固结沉降计算方法、沉降经验修正系数等问题的研究上进一步寻求改进途径。
对沉降计算深度控制标准的进一步研究可知，在软土地基沉降计算中，如果采用应变比法控制，沉降计算值将远小于实测值，这将给工程设计带来干扰，也不能满足规范对工后沉降的要求。此外，采用应变比法控制时，可能得出沉降计算深度与基底附加应力大小无关的结论[212]。以《建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）》[209]为例，其规定：计算地基变形时，地基内的应力分布，可采用各向同性均质线性变形体理论。最终变形量可按下式计算：温州浅滩软土工程特性及固结沉降规律研究式中：σz为基础底面的附加应力；zi、zi-1为基础底面至第i、i-1层土底面的距离； 、 为基础底面计算点至第i、i-1层土底面范围内的平均附加应力系数。平均附加应力系数是只和基础宽度B、长度L及计算点深度z有关的系数，和基底附加应力σz无关。
将 代入应变比法的判别式 可得：温州浅滩软土工程特性及固结沉降规律研究式中：k为厚度Δz的土层范围内划分的分层数。将式（6.20）两边的共同项σz消去得：温州浅滩软土工程特性及固结沉降规律研究显然，按式（6.21）确定的沉降计算深度是与基底附加应力无关的（图6.4）。应变比法确定沉降计算深度是通过变形控制的，而地基变形是由附加应力引起的，应力的大小及沿深度方向的分布理应影响沉降计算深度的大小[212]。因此，不考虑基底附加应力的控制方式是不合理的。图6.4 基底附加应力与沉降计算深度的关系但笔者认为，式（6.21）中虽然没有直接出现基础底面的附加应力，但是土层的压缩模量是针对具体的附加应力计算出来的，是与基底附加应力有关的量。如果计算最终总沉降量时不采用该规范中的推荐公式，而直接采用压缩试验曲线计算，则在采用应变比法确定沉降计算深度时，可看到其实质上还是考虑了附加应力的变化的。
但上述工程实例证明，若采用应变比法控制沉降计算深度，沉降计算值远小于实测值，仍不宜采用。而用应力比法控制的沉降计算深度随着基底附加应力的增加而增大，上部荷载越大，导致的沉降也越大，对勘察时勘探孔的要求也就越深，这与实际情况是相符的。此外，由以上计算结果可知，采用应力比 0.1 法计算的结果和实测值最具有可比性。
求cfg桩基础工后沉降计算的算例
cfg桩复合地基沉降计算
cfg桩复合地基的变形计算按《建筑地基基础设计规范》的规定：地基内的应力分布，可采用各向同性均质线性变形体理论即分层总和法，其最终变形量可按下式计算：
s=s1+s2=ψs′=ψs∑（zi*αi−zi-1*αi-1）/esi
式中s为地基最终变形量（mm）;s′为分层总和法计算的地基变形量；sψ为沉降计算经验系数，根据地区沉降观测资料及经验确定；n为地基变形计算深度范围内所划分的土层数；po为对应于荷载效应准永久组合时的基础底面处的附加压力（kpa）;esi为基础底面下第i层土的压缩模量（mpa），应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算；zi,zi-1为基础底面至第i层和第i-1层土底面的距离（m）；αi，αi-1为基础底面计算点至第i层和第i-1层土底面范围内平均附加应力系数。
公式符号好难打啊~希望对你有用~
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